При замене монометаллического катализатора АП-64 на полиметаллический КР-104 при одновременном снижении давления до 1,5 МПа можно увеличить относительный суммарный выход бензола и толуола на ≈ 20% (табл. 7.6). Дальнейшее повышение относительного выхода еще на 14% может быть достигнуто за счет применения более жесткого температурного режима. Продолжительность межрегенерационного периода при работе в жестких условиях составила 330 сут. За это время, для поддержания постоянного выхода ароматических углеводородов, температуру на входе в реакторы пришлось повысить только на 15° С (от 490 до 505 °С). Таким образом, результаты, полученные в промышленных условиях, подтвердили, что применение полиметаллических катализаторов позволяет значительно повысить выход ароматических углеводородов, так как их меньшая скорость дезактивации при закоксовывании делает возможным осуществление процесса при низких давлениях и жестком температурном режиме.
Производство ароматических углеводородов С8 осуществляют на установках типа JI-35-11/300, оснащенных блоками жидкостной экстракции. Для этих целей может быть использована также установка Л -35-6/300 (табл. 7.7).
При осуществлении процесса на разных катализаторах (АП-64 и КР-104) под разным давлением и при переработке сырья, различающегося по фракционному составу, на установках Л-35-11 /300 и Л-35-6/300 получали риформат с практически одинаковым содержанием ароматических углеводородов. Однако температура процесса на установке Л-35-6/300 была значительно ниже, так как процесс проводили при более низком давлении. Вследствие переработки сырья более широкого фракционного состава выход технического ксилола на этой установке был при мягком режиме меньше, чем на установке Л-35-11/300, но зато выходы толуола и ароматических углеводородов С9—С10 больше в ≈ 1,5 раза.
Перед завершением межрегенерационного цикла на установке Л-35-6/300 был проведен пробег при более жестком температурном режиме. Массовый выход технического ксилола повысился от 24,5 до 29,7% на сырье. Полученные результаты также приводят к заключению, что при риформинге на полиметаллических катализаторах целесообразнее применять более жесткие условия процесса, обеспечивающие повышенный выход ароматических углеводородов.
Таблица 7.7. Получение технического ксилола на промышленных установках риформинга [308—310]
Показатели | Катализатор | ||
АП -64 | КР-104 | ||
1 | 2 | ||
Сырье | |||
Массовый групповой состав углеводородов, % |
|
|
|
ароматические | 4,3 | 3,6 | 2,4 |
нафтены | 30,5 | 32,4 | 33,5 |
Режим |
|
|
|
Давление, МПа | 1,9 | 1,5 | 1,5 |
Объемная скорость, ч-1 | 1,7 | 1,7 | 1,7 |
Кратность циркуляции ВСГ, м3/м3 | 1600 | 1200 | 1200 |
Риформат | |||
Массовое содержание ароматических углеводородов в риформате, % | 30,3 | 36,5 | 41,9 |
Массовый выход риформата, % | 84,5 | 85,4 | 82,9 |
Выход ароматических углеводородов,' % | 25,6 | 31,2 | 34,7 |
бензол | 9,1 | 10,5 | 11,7 |
толуол | 14,8 | 18,3 | 20,5 |
ксилольная фракция | 1,7 | 2,4 | 2,5 |
* Температура и содержание водорода указана в начале и конце цикла.